В первый период применения железобетона перекрытия сооружений выполнялись в виде сплошных плит. Однако такие конструкции нерациональны, т.к. высота сжатой зоны составляет 1/10…1/15 их высоты ,а растянутая зона сечения бетона в расчете прочности не учитывается и служит для размещения арматуры.
Если часть бетона из растянутой зоны удалить, оставив его только вблизи арматурных стержней, то получится ребристая плита .Несущая способность плиты при этом не изменится, а расход бетона и вес конструкции значительно уменьшатся. Такие элементы, называемые тавровыми, широко применяются в виде балок, настилов ,в составе монолитных ребристых перекрытий.
Опыт показывает, что на участках, удаленных от ребра напряжения будут меньше .Это учитывается условным уменьшением вводимой в расчет ширины свесов .Для отдельных балок таврового сечения с консольными свесами, вводимая в расчет ширина полки должна составлять:
1) b'f=b+12h'f npu h'f 0,lh
2) b'f=b+6h'f при 0,05 hh'f< 0,1 h
3) b'f=b при h'f < 0,05h
При расчете балок таврового сечения различают два случая: 1.Сжатая зона сечения находится в пределах полки ,или ниже полки
СЛУЧАЙ 1 (х h f ')
Случай 1 встречается в сечениях с развитой полкой, когда внешний изгибающий момент меньше или равен внутреннему моменту, воспринимаемому сжатой полкой сечения относительно центра тяжести арматуры.
Тавровое сечение этого типа расчитывают как прямоугольное с размерами b'f и h, поскольку площадь растянутого бетона не влияет на несущую способность. Для расчета используют формулы, полученные для прямоугольного сечения с одиночной арматурой ,в которых "b" заменяют на "b'f".
l. Rb•b'f•х =Rs•As (1)
2. М Rb•b'f•х•(ho - x/2)
3. MRs•As•(ho - x/2)
Подбор таврового сечения может производиться, как для прямоугольного сечения по табличным данным по формулам:
4. A0=M/Rb•b'f•ho2Aomax.
5. As=M/•ho•Rs
СЛУЧАЙ 2 (x>h'f)
Нейтральная ось выходит за пределы полки и пересекает ребро, (х > h'f), т.е. внешний расчетный момент будет больше внутреннего момента, воспринимаемого только сжатой полкой. Тавровые сечения этого типа встречаются при расчете балочных конструкций с малой шириной свесов полки.
Для получения расчетных формул изгибающий момент, воспринимаемый сечением ,разделяют на два момента :
а). Mfl - воспринимаемый свесами полки и соответствующей арматурой Аsfl.
б). Mrib - воспринимаемый сжатым бетоном ребра и соответствующей ему арматурой As.rib.
На сжатие работает бетон свесов полки, а на растяжение соответствующая часть всей арматуры As.rib. Данное сечение воспринимает момент:
6). Mfl=Nb,fl•z= Rb•(b'f-b)• h'f•(ho - h'f /2)(6)
Из условия равенства «0» суммы проекций всех сил на ось элемента:
Nb,fl= Nsfl
Rb•(b'f-b)• h'f= Rs•As fl, откуда
7). As fl=Rb•(b'f-b)•h'f/ Rs (7)
Эта арматура составлят только часть полной арматуры As, теперь будем находить остальную часть арматуры, соответствующую армированию ребра As.rib.
На сжатие работает бетон ребра при высоте сжатой зоны х, а на растяжение остальная часть всей растянутой арматуры As.rib.
Напряженное состояние по этой схеме полностью соответствует напряженному состоянию сечения прямоугольной формы высотой «h» и шириной «b» с одиночной арматурой, которое воспринимает момент:
8). Mrib=M- Mfl (8)
Площадь арматуры As.rib определяется как для прямоугольного сечения с одиночной арматурой шириной «b»:
9). A0=Mrib/Rb•b•ho2Aomax. (9)
10. As rib=Mrib/•ho•Rs (100)
Полное сечение растянутой арматуры определяется по формуле:
11). As=As fl+As.rib (11)
Далее по таблице 7 приложения находим диаметр и число продольных стержней, необходимых для армирования балки.
При расчете тавровых сечений определить, какой расчетный случай (х h f') или (x>h'f) мы имеем, можно следующим образом:
находим граничный момент Мх=h'f= Rb•b'f• h'f•(ho - h'f /2) (12)
Если действующий момент от внешних сил М Мх=h'f, то имеем 1-ый случай, если М>Мх=h'f, имеем 2-ой случай.
При расчете тавровых сечений наиболее часто приходится решать задачу по определению площади сечения арматуры As при заданных размерах сечения, классах материалов и расчетном изгибающем моменте «М»
План решения.
1. Устанавливают расчетную ширину полки b'f.
2. По формуле (12) вычисляют Мх=h'f и определяют, к какому расчетному случаю относится сечение;
3. Находят площадь сечения арматуры As:
3.1 при (х h f') – как для прямоугольного сечения шириной b'f по формулам (4) и (5)
3.2 при (x>h'f) – сначала определяют Mfl по формуле (6) и As fl
по формуле (7). Затем определяют Mrib по формуле (8) и As rib по формуле (10), как для балки прямоугольного сечения шириной «b». Полное сечение растянутой арматуры находят по формуле (11).
Задача типа 2
Если требуется установить несущую способность заданного сечения из формулы (1) определяют высоту сжатой зоны:
Х=Rs•As/Rb•b'f
Если (хhf'), mo момент воспринимаемый сечением, определяется
по формуле 2:
МRb•b'f•х•(ho - x/2)
Если х > h'f, то порядок расчета следующий:
1. Определяем As,fl no формуле (7) и Mfl по формуле 6.
2. Находят As ,rib из формулы 11
3. Подсчитывают Mrib ,как для прямоугольного сечения с
одиночной арматурой :
вначале определяют:
х=Rs•As, rib/ Rb•b, а затем:
4. Mrib=Rs•As,rib (ho - x/2)
5. Определяют полный момент воспринимаемый сечением (его несущую способность) :
M=Mfl + Mrib
ПРИМЕР N1
Определить площадь арматуры As в элементе таврового сечения по следующим данным:
М = 42 кНм;
Арматура класса А111
Бетон В15;
b'f=80см; Yвi=1
h=40 см; h'f =4 см;
b=14 см
а=3см
Решение.
По таблицам приложения определяем расчетные характеристики:
Rb=8.5•1=8.5мПа; Rs=365мПа
Для определения расчетной ширины полки найдем отношение h'f/ h=4/40=0.1– принимаем b'f=b+12h'f =14+12•4=62см
1).Находим полезную (рабочую) высоту сечения ho=h-а=40-3=37см
2).Вычисляем граничный момент Мх=h'f= Rb•b'f• h'f•(ho - h'f/2)(100)=
8.5•62•4•(37-4/2)•(100)=7378000нсм=73.8кНм>42 кНм, следовательно, имеем 1-ый случай расчета.
Определяем As как для прямоугольного сечения шириной b'f
3).A0=M/Rb•b'f•ho2Aomax
A0=42•105/8.5•62•372• (100) =0.058< Aomax=0.42 (таб.5 приложения)
По A0 определяем =0.976 (таб.6 приложения)
4).Находим As=M/•ho•Rs(100)= 42•105/0.976•37•365 (100)=3.26см2
По таблице 7 приложения принимаем 3¯12АIII с As,факт=3.39см2
ПРИМЕР N2
По данным предыдущего примера определить As если М = 86 кНм.
Решение.
Устанавливаем расчетный случай:
Поскольку М>Мх=h'f (86 > 73,8), имеем 2 случай (х> h'f)
1).Определяем:
Mfl=Rb•(b'f-b)•h'f•(ho-h'f/2)=8,5•(62-14)•4•(37-4/2)(100)=5712000Нсм=57.1кНм
2).Определяем As fl=Rb•(b'f-b)•h'f/ Rs=57.1•105/365•(37-4/2)(100)=4.46см2
3).Вычисляем Mrib=M- Mfl=86-57.1=29 кНм
4).Вычисляем A0=Mrib/Rb•b•ho2Aomax
A0=29•105/8.5•14•372(100)=0.172< Aomax; =0.9
5).As rib=Mrib/•ho•Rs (100)=29•105/0.9•37•365(100)=2.39см2
6).Вычисляем As=As fl+As.rib=4.46+2.39=6.85 см2
По таблице 7 приложения принимаем 4¯16АIII с As,факт =8.04см2
Армирование таврового сечения
Дано: 2¯ 22 АШ L=7,8м
Марка изделия |
Позиция детали |
Наименование |
Кол-во |
Масса 1дет. (кг.) |
Масса изделия |
КР2 |
1 |
¯10АIII L=1940 |
4 |
1,2 |
5,88 |
2 |
¯3ВР1 L=980 |
20 |
0,054 |
Марка изделия |
Позиция детали |
Наименование |
Кол-во |
Масса 1дет. (кг.) |
Масса изделия |
|||||
КР1 |
1 |
0 22 АIII/ = 7780 |
1 |
23,2 |
34,15 |
|||||
2 |
0 10А1/ = 7780 |
1 |
4,8 |
|||||||
3 |
08А1/ = 38О |
41 |
0,15 |
|||||||
Позиция |
Обозначение |
Наименование |
Кол. |
Примеч. |
|
|||||
|
|
Сборочные единицы |
|
|
|
|||||
1 |
КПСК 2902 С-32 ОСИ КР-1 |
каркас плоский КР-1 |
2 |
|
|
|||||
2 |
КР-2 |
каркас плоский КР-2 |
2 |
|
|
|||||
|
|
Детали |
|
|
|
|||||
3 |
|
0ЮА1/=18О |
25 |
0,111 |
|
|||||
|
|
Материалы |
|
|
|
|||||
4 |
|
Бетон В20 |
м3 |
1,17 |
|
|||||
Ведомость расхода стали
Марка элемен. |
Изделия арматурные |
Всего |
|||||||
Арматура класса |
Арматура класса |
Арматура класса |
82,84 |
||||||
Б1 |
АIII |
AI |
ВР1 |
||||||
ГОСТ 5781-82 |
ГОСТ 5781-82 |
ГОСТ 5781-82 |
|||||||
022 |
010 |
Всего |
010 |
08 |
Всего |
03 |
Всего |
||
46,4 |
9,6 |
56 |
12,38 |
12,3 |
24,68 |
2,16 |
2,16 |
Вопросы для самоконтроля по теме:
«Расчет изгибаемых элементов таврового сечения»
1. В чем преимущество тавровых сечений перед прямоугольными?
2. Сколько существует случаев расчета тавровых сечений?
3. Как определить случай расчета таврового сечения?
4. Что такое граничный момент?
5. Чем отличается армирование таврового сечения от прямоугольного?
6. Для чего в балках таврового сечения ставятся каркасы КР-2?
7. Как определить диаметр и шаг поперечной арматуры в каркасах балки?
8. Назовите виды арматуры по характеру работы в каркасах балки.
таблица 1
Расчётные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt мПа в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие
Вид сопротивления |
Бетон |
Класс бетона по прочности на сжатие |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
В12.5 |
В15 |
В 20 |
В 25 |
ВЗО |
В 35 |
В40 |
|
|||||||||||||||||||||
Сжатие oсeeoe(призменнаяпрочность) Rb |
Тяжёлый имелкозернистый |
7.5 |
8.5 |
11.5 |
14.5 |
17 |
19.5 |
22 |
|
|||||||||||||||||||||
Растяжение осевоеRbt |
Тяжёлый |
0.6 |
0.75 |
0.9 |
1.05 |
1.2 |
1.3 |
1.4 |
|
|||||||||||||||||||||
таблица 2 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
Расчетные сопротивл. арматуры для I группы предельных состояний Rs, МПа |
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
Растянутой |
Сжатой Rsc |
|
|||||||||||||||||||||||||||
Вид и класс стали; |
продольной, поперечной(хомутов и отгибов) прирасчёте на изгиб по наклонному сеч. Rs |
поперечной (хомутов иотгибов) при расчете напоперечную силу Rsw |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
Горячекатанная круглаяклассаА- I |
225 |
175 |
225 |
:' |
||||||||||||||||||||||||||
Горячекатаннаяпериодического |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
профиля классов: A-ll |
280 |
225 |
280 |
|
||||||||||||||||||||||||||
A-III d-8 мм |
355
|
285
|
355
|
|
||||||||||||||||||||||||||
A-III d- 10. ..40 мм | |
365 |
290 |
365 |
|
||||||||||||||||||||||||||
Проволока арматурнаяпериодического профиля класса Bp-I |
|
. |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
d, мм: |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
3 |
375 |
270 |
375 |
|
||||||||||||||||||||||||||
4 |
370 |
265 |
365 |
|
||||||||||||||||||||||||||
5 |
360 |
260 |
360 |
|
||||||||||||||||||||||||||
таблица 3 Соотношение между диаметрами свариваемых стержней |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
Диаметры стержней одного направления d1 (мм) |
3 |
4 |
5 |
6 |
8 |
10 |
12 |
14 |
16 |
18 |
20 |
22 |
25 |
28 |
32 |
36 |
40 |
|
||||||||||||
Наименьшие допустимые диаметры стержней другого направления d2 (мм) |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
4 |
5 |
5 |
6 |
6 |
8 |
8 |
10 |
10 |
12 |
12 |
|
||||||||||||
таблица 4
Модуль упругости арматурной стали Es
Вид и класс стали |
Модуль упругости арматуры Es.МПа |
Стержневая сталь А-I и A-II |
210 000 |
A-IIIв |
200 000 |
A-IV,A-VI,AT-IIIC |
190 000 |
Арматурная проволока В-II, Вр-II, Вр-I |
200 000 170 000 |
Арматурные канаты К-7,К-19 |
180 000 |
таблица 5
Таблица: Значения у иАОмах
Класс арматуры |
Коэффициент |
|
|||||
|
|
В20 |
ВЗО |
В40 |
В50 |
В60 |
|
A-I |
у |
0.65 |
0,59 |
0.55 |
- |
- |
|
AOmax |
0,48 |
0.42 |
0.4 |
- |
- |
|
|
А-П |
у |
0,62 |
0.57 |
0.52 |
0.47 |
0,44 |
|
AOmax |
0,43 |
0,41 |
0.38 |
0.36 |
0.34 |
|
|
A-III при ¯ 6-8 мм |
у |
0.59 |
0.54 |
0.5 |
0.44 |
0,41 |
|
AOmax |
0.42 |
0.39 |
0,37 |
0.34 |
0,33 |
|
таблица 6
Значения коэффициентов ,АО,
АО |
АО |
||||
0,41 |
0,795 |
0.326 |
0,57 |
0,715 |
0,408 |
0,42 |
0,79 |
0.332 |
0,58 |
0.71 |
0,412 |
- |
- |
- |
0.59 |
0,705 |
0,416 |
0,43 |
0,785 |
0.337 |
0.6 |
0,7 |
0,42 |
0,44 |
0,78 |
0.343 |
|
|
|
0,45 |
0.775 |
0,349 |
0,61 |
0,695 |
0,424 |
0,46 |
0,77 |
0.354 |
0.62 |
0,69 |
0.428 |
0,47 |
0,765 |
0.359 |
0.63 |
0,685 |
0,432 |
0,48 |
0.76 |
0.365 |
0.64 |
0,68 |
0,435 |
|
|
|
0.65 |
0,675 |
0,439 |
0,49 |
0,755 |
0.37 |
0.66 |
0,672 |
0.442 |
0,5 |
0,75 |
0.375 |
|
|
|
0.51 |
0.745 |
0.38 |
0.67 |
0,665 |
0,446 |
0,52 |
0,74 |
0.385 |
0.68 |
0,66 |
0,449 |
0.53 |
0,735 |
0.39 |
0,69 |
0,655 |
0.452 |
0,54 |
0,73 |
0.394 |
0.7 |
0,65 |
0.455 |
0.55 |
0,725 |
0,399 |
_ |
- |
- |
0,56 |
0,72 |
0.403 |
- |
- |
- |
0,01 |
0,995 |
0,01 |
0,21 |
0,895 |
0.188 |
0,02 |
0,99 |
0,02 |
0,22 |
0,89 |
0,196 |
0,03 |
0,985 |
0,03 |
0,23 |
0,885 |
0,203 |
0,04 |
0,98 |
0,039 |
0,24 |
0,88 |
0,211 |
0,05 |
0,975 |
0,048 |
|
|
|
0,06 |
0,97 |
0,058 |
0,25 |
0,875 |
0,219 |
|
|
|
0,26 |
0,87 |
0,226 |
0,07 |
0,965 |
0,067 |
0,27 |
0,865 |
0.236 |
0,08 |
0.96 |
0,077 |
0,28 |
0,86 |
0.241 |
0,09 |
0,955 |
0,085 |
0,29 |
0,855 |
0,248 |
0,1 |
0,95 |
0,095 |
0,3 |
0,85 |
0,255 |
0,11 |
0,945 |
0,104 |
- |
- |
- |
0,12 |
0.94 |
0,113 |
0,31 |
0,845 |
0,262 |
|
|
|
0,32 |
0,84 |
0,269 |
0,13 |
0,935 |
0,121 |
0,33 |
0.835 |
0,275 |
0,14 |
0,93 |
0,13 |
0,34 |
0,83 |
0,282 |
0,15 |
0,925 |
0.13 |
0,35 |
0,825 |
0,289 |
0,16 |
0,92 |
0,147 |
0,36 |
0.82 |
0,295 |
0,17 |
0,915 |
0,155 |
- |
- |
- |
0,18 |
0,91 |
0,164 |
0,37 |
0,815 |
0,301 |
0,19 |
0,905 |
0,172 |
0,39 |
0.805 |
0,314 |
0,2 |
0,9 |
0,18 |
0,4 |
0.8 |
0.32 |
таблица 7
Площади поперечных сечений и массы стержней арматуры
d |
площади поперечного сечения (см.кв.) при числе стержней |
масса1 м |
d |
||||||||
мм |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
кг |
мм |
3 |
0.071 |
0,14 |
0.21 |
0.28 |
0,35 |
0,42 |
0,49 |
0,57 |
0.64 |
0.055 |
3 |
4 |
0,126 |
0,25 |
0,38 |
0.50 |
0.63 |
0,76 |
0,88 |
1,01 |
1.13 |
0.098 |
4 |
5 |
0,196 |
0.39 |
0,59 |
0.79 |
0.98 |
1,18 |
1,37 |
1,57 |
1.77 |
0.154 |
5 |
6 |
0,283 |
0.57 |
0,85 |
1.13 |
1.42 |
1,70 |
1.98 |
2,26 |
2.55 |
0.222 |
6 |
7 |
0,385 |
0,77 |
1.15 |
1,54 |
1,92 |
2,31 |
2,69 |
3,08 |
3.46 |
0.302 |
7 |
8 |
0,503 |
1,01 |
1.51 |
2,01 |
2,51 |
3,02 |
3,52 |
4.02 |
4.53 |
0.395 |
8 |
9 |
0.636 |
1,27 |
1.91 |
2,54 |
3,18 |
3,82 |
4,45 |
5.09 |
5.72 |
0,499 |
9 |
10 |
0.785 |
1.57 |
2.36 |
3.14 |
3,93 |
4,71 |
5,50 |
6.28 |
7.07 |
0,617 |
10 |
12 |
1,510 |
2.26 |
3.39 |
4.52 |
5,65 |
6.79 |
7,92 |
9,05 |
10,18 |
0,888 |
12 |
14 |
1.539 |
3,08 |
4,62 |
6,16 |
7,69 |
9.23 |
10,77 |
12,31 |
13,85 |
1,208 |
14 |
16 |
2,011 |
4,02 |
6,03 |
8,04 |
10,05 |
12,06 |
14,07 |
16,08 |
18,10 |
1,578 |
16 |
18 |
2,545 |
5,09 |
7.63 |
10,18 |
12,72 |
15,27 |
17,81 |
20,36 |
22,90 |
1,993 |
18 |
20 |
3,142 |
6.28 |
9.41 |
12,56 |
15,71 |
18,85 |
21,99 |
25,14 |
28,28 |
2,466 |
20 |
22 |
3,801 |
7,60 |
11,40 |
15,20 |
19,00 |
22,81 |
26,61 |
30,41 |
34,21 |
2,994 |
22 |
25 |
4,909 |
9,82 |
14,73 |
19,63 |
24,54 |
29,45 |
34,36 |
39,27 |
44,18 |
3,853 |
25 |
28 |
6,158 |
12,32 |
18,47 |
24,63 |
30.79 |
36,95 |
43.10 |
49.26 |
55,42 |
4,83 |
28 |
32 |
8,043 |
16,08 |
24,13 |
32,17 |
40,21 |
48,25 |
56.30 |
64,34 |
72,38 |
6,313 |
32 |
36 |
10,18 |
20,36 |
30,54 |
40,72 |
50,9 |
61,08 |
71,26 |
81,44 |
91,62 |
7,99 |
36 |
40 |
12,56 |
25,12 |
37,68 |
50,24 |
62,8 |
75,36 |
87,92 |
100,48 |
113,04 |
9,87 |
40 |
РАСЧЕТ ТАВРОВЫХ СЕЧЕНИЙ (ТИП 2) Аs=?
№ вар |
М(кНм) |
в(см) |
в′f |
h′f |
бетон |
армат. |
Yвi |
а(см) |
h(см) |
l(м) |
|
1 |
120 |
19 |
60 |
10 |
В15 |
АII |
0.8 |
3.0 |
40 |
6.0 |
|
2 |
123 |
18 |
61 |
11 |
В20 |
АIII |
0.85 |
3.2 |
41 |
6.5 |
|
3 |
136 |
17 |
62 |
12 |
В25 |
АII |
0.9 |
3.3 |
42 |
6.6 |
|
4 |
130 |
22 |
63 |
14 |
В30 |
АIII |
0.85 |
3.4 |
43 |
6.7 |
|
5 |
124 |
24 |
64 |
15 |
В15 |
АII |
0.9 |
3.5 |
44 |
6.8 |
|
6 |
132 |
25 |
65 |
10 |
В20 |
АIII |
0.8 |
3.6 |
45 |
6.9 |
|
7 |
118 |
26 |
66 |
11 |
В25 |
АII |
0.85 |
3.7 |
46 |
7.0 |
|
8 |
129 |
20 |
67 |
12 |
В30 |
АIII |
0.9 |
3.8 |
47 |
7.1 |
|
9 |
137 |
27 |
68 |
13 |
В15 |
АII |
0.8 |
3.9 |
48 |
7.2 |
|
10 |
119 |
28 |
69 |
14 |
В20 |
АIII |
0.85 |
4.0 |
49 |
7.3 |
|
11 |
121 |
29 |
70 |
15 |
В25 |
АII |
0.9 |
3.0 |
50 |
7.4 |
|
12 |
127 |
30 |
71 |
10 |
В30 |
АIII |
0.8 |
3.2 |
40 |
7.5 |
|
13 |
135 |
15 |
72 |
11 |
В15 |
АII |
0.85 |
3.3 |
41 |
7.6 |
|
14 |
140 |
16 |
73 |
12 |
В20 |
АIII |
0.9 |
3.4 |
42 |
7.7 |
|
15 |
141 |
17 |
60 |
13 |
В25 |
АII |
0.8 |
3.5 |
43 |
7.8 |
|
16 |
142 |
18 |
61 |
14 |
В30 |
АIII |
1.0 |
3.6 |
44 |
7.9 |
|
17 |
143 |
19 |
62 |
15 |
В15 |
АII |
1.0 |
3.7 |
45 |
8.0 |
|
18 |
144 |
20 |
63 |
10 |
В20 |
АIII |
1.0 |
3.8 |
46 |
8.1 |
|
19 |
145 |
21 |
64 |
11 |
В25 |
АII |
1.0 |
3.9 |
47 |
8.2 |
|
20 |
149 |
22 |
65 |
12 |
В30 |
АIII |
1.0 |
4.0 |
48 |
8.3 |
|
21 |
125 |
23 |
66 |
13 |
В15 |
АII |
1.0 |
3.0 |
49 |
8.4 |
|
22 |
126 |
24 |
67 |
14 |
В25 |
АIII |
1.0 |
3.2 |
50 |
8.5 |
|
23 |
129 |
25 |
68 |
15 |
В30 |
АII |
1.0 |
3.3 |
51 |
8.6 |
|
24 |
138 |
26 |
69 |
12 |
В15 |
АIII |
1.0 |
3.4 |
40 |
8.7 |
|
25 |
140 |
27 |
70 |
14 |
В20 |
АII |
1.0 |
3.5 |
52 |
8.8 |
|
РАСЧЕТ ТАВРОВЫХ СЕЧЕНИЙ. Проверить М<Мсеч
№ вар |
М(кНм) |
в(см) |
в′f |
h′f |
бетон |
армат. |
Yвi |
а(см) |
h(см) |
l(м) |
Аs |
1 |
120 |
19 |
60 |
10 |
В15 |
АII |
0.8 |
3.0 |
40 |
6.0 |
14,3 |
2 |
123 |
18 |
61 |
11 |
В20 |
АIII |
0.85 |
3.2 |
41 |
6.5 |
11,5 |
3 |
136 |
17 |
62 |
12 |
В25 |
АII |
0.9 |
3.3 |
42 |
6.6 |
13,1 |
4 |
130 |
22 |
63 |
14 |
В30 |
АIII |
0.85 |
3.4 |
43 |
6.7 |
15,4 |
5 |
124 |
24 |
64 |
15 |
В15 |
АII |
0.9 |
3.5 |
44 |
6.8 |
15,2 |
6 |
132 |
25 |
65 |
10 |
В20 |
АIII |
0.8 |
3.6 |
45 |
6.9 |
12,9 |
7 |
118 |
26 |
66 |
11 |
В25 |
АII |
0.85 |
3.7 |
46 |
7.0 |
11,6 |
8 |
129 |
20 |
67 |
12 |
В30 |
АIII |
0.9 |
3.8 |
47 |
7.1 |
16,1 |
9 |
137 |
27 |
68 |
13 |
В15 |
АII |
0.8 |
3.9 |
48 |
7.2 |
15,3 |
10 |
119 |
28 |
69 |
14 |
В20 |
АIII |
0.85 |
4.0 |
49 |
7.3 |
17,2 |
11 |
121 |
29 |
70 |
15 |
В25 |
АII |
0.9 |
3.0 |
50 |
7.4 |
14,6 |
12 |
127 |
30 |
71 |
10 |
В30 |
АIII |
0.8 |
3.2 |
40 |
7.5 |
15,3 |
13 |
135 |
15 |
72 |
11 |
В15 |
АII |
0.85 |
3.3 |
41 |
7.6 |
16,1 |
14 |
140 |
16 |
73 |
12 |
В20 |
АIII |
0.9 |
3.4 |
42 |
7.7 |
12,8 |
15 |
141 |
17 |
60 |
13 |
В25 |
АII |
0.8 |
3.5 |
43 |
7.8 |
13,0 |
16 |
142 |
18 |
61 |
14 |
В30 |
АIII |
1.0 |
3.6 |
44 |
7.9 |
17,0 |
17 |
143 |
19 |
62 |
15 |
В15 |
АII |
1.0 |
3.7 |
45 |
8.0 |
10,9 |
18 |
144 |
20 |
63 |
10 |
В20 |
АIII |
1.0 |
3.8 |
46 |
8.1 |
15,1 |
19 |
145 |
21 |
64 |
11 |
В25 |
АII |
1.0 |
3.9 |
47 |
8.2 |
16,3 |
20 |
149 |
22 |
65 |
12 |
В30 |
АIII |
1.0 |
4.0 |
48 |
8.3 |
14,6 |
21 |
125 |
23 |
66 |
13 |
В15 |
АII |
1.0 |
3.0 |
49 |
8.4 |
15,7 |
22 |
126 |
24 |
67 |
14 |
В25 |
АIII |
1.0 |
3.2 |
50 |
8.5 |
18,2 |
23 |
129 |
25 |
68 |
15 |
В30 |
АII |
1.0 |
3.3 |
51 |
8.6 |
18,6 |
24 |
138 |
26 |
69 |
12 |
В15 |
АIII |
1.0 |
3.4 |
40 |
8.7 |
11,3 |
25 |
140 |
27 |
70 |
14 |
В20 |
АII |
1.0 |
3.5 |
52 |
8.8 |
15,0
|
Ответы на вопросы для самопроверки пишите в комментариях, мы проверим, или же задавайте свой вопрос по данной теме.
Что бы оставить комментарий войдите
Комментарии (0)